Page 128 - Dys

128

циклічної тріщиностійкості за випроб при R = 0,1 з огляду на те, що ДВР для

ОМ і МШ співпадають.

Таблиця 5.5 – Вплив асиметрії циклу R на характеристику циклічної

тріщиностійкості K th металу різних зон експлуатованого зварного з’єднання

сталі 17Г1С

Зона зварного K th, МПа∙м

з’єднання R = 0,1 R = 0,9

ОМ 6,1 3,4

МШ 5,7 2,85

Збільшення асиметрії циклу за випроб зварного з’єднання сталі 17Г1С в

експлуатованому у повітрі, як і за випроб металу у вихідному стані, впливає в

основному на припорогову ділянку ДВР металу обох зон ЗЗ, що проявляється

насамперед у суттєвому зниженні порогового розмаху K th (рис. 5.7, табл. 5.5).

Отримані значення K th також, хоч і не суттєво, але дещо нижчі для МШ, та

близькі до значень ефективного порогу таких сталей ферито-перлітного класу.

Водночас і для експлуатованого ЗЗ припорогові ділянки ДВР за високої

асиметрії циклу навантаження за випроб ОМ і МШ співпадають. Тобто

кінетика росту втомної тріщини і за R = 0,9 у повітрі, на відміну від K th,

структурно не чутлива, подібно і як за випроб при R = 0,1. Зазначимо, що для

експлуатованого ЗЗ за випроб за R = 0,9 спостерігається інший нахил

припорогових ділянок ДВР, порівняно із випробами за низької асиметрії

циклу навантаження за R = 0,1.

Аналізуючи отримані результати можна стверджувати, що, по-перше,

експлуатація ЗЗ практично не впливає на параметри циклічної

тріщиностійкості металу досліджених зон як за низької (R = 0,1), так і за

високої (R = 0,9) асиметрії циклу навантаження. Крім того, параметри

циклічної тріщиностійкості структурно нечутливі, оскільки вони, незалежно