Page 335 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

335

меншої кількості зупинок блоків сталь ще не досягла критичного структурно-

механічного стану, а після їх більшої кількості - вже досягла закритичного

стану.

170 1
HB

160 7 5 4
2 6
150 I
II
140
HB c
130
3  с
120 th eff
1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0
1/2
 , МПа м
th eff
Рисунок 7.6 – Кореляційна залежність між ефективним пороговим рівнем ЦТ

ΔK th eff та твердістю HB для сталі 15Х1М1Ф після тривалої експлуатації на

парогонах ТЕС. Розшифровку номерів біля точок наведено у табл. 7.1.

Якщо погодитися із запропонованим обґрунтуванням критичного

структурно-механічного стану сталі, то за твердістю, визначеною під час

планових обстежень будь-яких інших труб безпосередньо на їх поверхні,

можна здійснювати поточний контроль структурно-механічного стану сталей,

тривало експлуатованих на головних парогонах ТЕС, використавши для цього

отриману залежність ΔK th eff – HB (рис. 7.4). І якщо твердість НВ цієї сталі буде

с
вищою за обґрунтоване критичне значення HB = 133 НВ, то структурно-
механічний стан сталі ще не досяг критичного рівня і термін експлуатації

аналізованих ділянок парогонів можна продовжити. Якщо ж твердість

обстеженої ділянки нижча за критичне значення, то за подальшої експлуатації

(особливо з кожною наступною зупинкою блоків) загроза її не прогнозованого

раніше наскрізного руйнування буде постійно зростати. Отже за досягнення

умови HB < 133 НВ терміни планових обстежень ділянок, що ввійшли до

групи підвищеного ризику виникнення руйнування, необхідно зменшити від