Page 334 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

334

міжзеренного розтріскування, структурно-механічний стан тривало

експлуатованої сталі досягає критичного.

Таблиця 7.1 – Розмір зерна d, твердість НВ та ефективний поріг ЦТ ΔK th eff

сталі 15Х1М1Ф після різної тривалості експлуатації  на парогонах ТЕС
екс
Місце d*, ΔK th eff ,
№  , год HB*
екс
заміру мкм MПa
Біля ЗП** 31 167 4,1

1 0 ЦП** 30 170 –
Біля ВП** 30 174 –
Біля ЗП 112 154 1,8

2 501 ЦП 62 164 –
Кількість Біля ВП 110 149 –
5
210
зупинок Біля ЗП 160 126 1,2
3 576 ЦП 105 153 –
Біля ВП 158 120 –

3
4 10 – 165 4,0
3
5 4810 Біля ЗП – 161 3,5
4
6 1110 – 158 3,0
4
7 1410 – 156 2,2
*Значення HB і d відповідають середньо-арифметичним значенням не менше 30 замірів.
**ЗП та ВП заміри здійснені відповідно біля зовнішньої і внутрішньої поверхні труби, ЦП -
в центрі перерізу по товщині стінки труби.

Використавши побудовану кореляційну залежність ΔK th eff – HB (рис. 7.6)

1/2
та критичне значення ΔK с th eff = 1,35 MПaм (рис. 7.3) [214], обґрунтоване за
результатами випроб на ЦТ зразків із сталі 15Х1М1Ф, деградованих в

модельних умовах термоциклування у водні в робочому для теплотривких

О
О
сталей парогонів діапазоні температур (25 С ↔ 570 С), визначили, що
с
критичне значення твердості HB = 133 HB.
З аналізу отриманих результатів виявили, що в околі зовнішньої

поверхні труб, експлуатованих за більшої кількості зупинок блоків, твердість

сталі була нижчою, а сталі з труб, що перенесли їх меншу кількість, вищою за

с
визначене у такий спосіб критичне значення HB . Тому вважали, що після