Page 264 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

264

внаслідок взаємодії металу із грунтовими водами на локальних ділянках з

порушеним захисним покриттям на зовнішній поверхні труб [104, 368, 369].

Вплив експлуатаційних чинників деградації теплотривких сталей на їх

опір крихкому руйнуванню оцінили на прикладі двох найпоширеніших в

теплоенергетиці сталях 15Х1М1Ф та 12Х1МФ [370]. Чутливість ударної

в’язкості металу різних елементів парогонів (а саме металу прямої ділянки,

різних зон гинів та ЗЗ) до деградації аналізували за зміною внаслідок

експлуатації їх характеристик KCU (табл. 5.3 та табл. 5.4), та KCV, аналізуючи

їх відношення α = KCU / KCV (рис. 5.18).

Таблиця 5.3 – Значення KCU* металу різних зон ЗЗ на трубі із сталі 15Х1М1Ф

5
у вихідному стані та після 2·10 год експлуатації з різної кількістю зупинок N

N 0 (вихідний стан) 501 576 Орієнтація

Зона ЗЗ ОМ ЗТВ МШ ОМ ОМ ЗТВ МШ зразків

2,02 2,3 3,25 0,81 0,64 0,5 0,7 Осьова
KCU,
1,73 – – 0,63 0,38 – – Радіальна
2
МДж/м
1,45 – – 0,38 0,23 – – Тангенціальна

Таблиця 5.4 – Ударна в’язкість KCU сталі 12Х1МФ з різних зон гину після

3
286·10 год експлуатації на парогонах ТЕС
Зона гину ПДГ РЗГ СЗГ НЗГ

Зона перерізу труби ЗП ЦП ВП ЗП ЦП ВП ЗП ЦП ВП ЗП ЦП ВП

2
KCU, МДж/м 1,65 1,75 1,87 0,25 0,65 1,13 1,34 1,45 1,59 1,45 1,57 1,79

При цьому вважали, що опір поширення руйнування практично не

залежить від радіуса надрізу на зразках із сталі, деградованої за однакових

умов. І основна відмінність між показниками опору крихкого руйнування KCU

та KCV зумовлена затратами енергії на зародження руйнування в зразках з

різними концентраторами напружень. Причому для зразків з гострим

концентратором напружень (зразки Менаже) затрати енергії на поширення