Page 259 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

259

експлуатації на іншому блоці, то лише дані (3), що відповідали металу з ЦП

стінки труби, вклалися на цю пряму. Тоді як значення HB і d, отримані біля ЗП

і ВП цієї ж труби, істотно відхилилися до значно нижчих значень твердості від

ділянки І, яка добре описала основний масив даних.

180
HB 1

160 2
I

140
HB C
3

120
II

100
0,08 0,12 0,16 -1/2
-1/2
d , мкм
Рисунок 5.16 – Зв'язок між твердістю НВ та розміром зерна d для сталі

5
15Х1М1Ф у вихідному стані (1) та після 210 год її експлуатації з різною
кількістю (501 і 576) пусків-зупинок блоків (2 та 3 відповідно):  – у ЦП

стінки труб; ,  – біля їх ЗП та ВП відповідно.

З урахуванням відхилення ці дані описали рівнянням HB = 5 + 1559d –1/2

(рис. 5.16, ділянка II). Отримане відхилення даних від ділянки І для основного

масиву даних пов’язали з інтенсивнішою деградацією сталі в околі ЗП і ВП

труби. Вона проявилася зростанням розміру зерна в структурі сталі, що

перенесла більшу кількість зупинок блоків, спричиненого інтенсифікацією

повзучості. Не слід нехтувати також можливим негативним наводнювальним

впливом транспортованої пароводяної суміші як робочого середовища,

особливо за температурних умов, сприятливих для повзучості [357–359].

Звідси слід сподіватися на інтенсифікацію деградації теплотривких сталей та

сильніше зниження їх твердості, спричинені сумісним впливом

експлуатаційних напружень і абсорбованого металом водню. Очевидно, що

наводнювання сталі, яке за правило відбувається від ВП труби є додатковим