Page 141 - Dys

141

1

4
da/dN, м/цикл 3
-9
10

2

10 -10

2 3 4 5 6 7 8 9 10
K, MПa·м 1/2

Рисунок 5.15 – Діаграми втомного руйнування МШ зварного з’єднання сталі

17Г1С в експлуатованому стані у повітрі (1, 2) та у модельному розчині NS4 за

E corr (3) і Е ср (4) за R = 0,1 (1) і 0,9 (2–4) та частоті 5 (1, 2) і 0,3 Гц (1, 3, 4).

Збільшення асиметрії циклу навантаження від 0,1 до 0,9 за випробувань у

повітрі спричиняє різке зменшення порогового розмаху K th обох зон, як

експлуатованого, так і неексплуатованого ЗЗ, що свідчить про суттєве

закриття тріщини в сталі за випроб з низькою асиметрією.

Випробування у модельному ґрунтовому розчині NS4 не виявили його

агресивної дії на характеристики циклічної тріщиностійкості металу обох зон

ЗЗ у вихідному стані за низької асиметрії навантаження як за потенціалу

корозії, так і за потенціалу катодного захисту магістральних трубопроводів.

Експлуатація зварного з’єднання сталі 17Г1С практично не впливає на

параметри корозійно-циклічної тріщиностійкості основного металу і металу

шва за низької асиметрії навантаження при потенціалі корозії, а для основного

металу – і за потенціалу катодного захисту магістральних трубопроводів.

Водночас за потенціалу катодного захисту вона погіршує параметри

корозійно-циклічної тріщиностійкості металу шва навіть за низької асиметрії