Page 139 - Dys

139

1

4
da/dN, м/цикл 10 3
-9

2

10 -10
2 3 4 5 6 7 8 9 10

K, MПa·м 1/2

Рисунок 5.13 – Діаграми втомного руйнування МШ зварного з’єднання сталі

17Г1С у вихідному стані у повітрі (1, 2) та у модельному розчині NS4 за E corr (3)

і Е ср (4) за R = 0,1 (1) і 0,9 (2–4) та частоті 5 (1, 2) і 0,3 Гц (1, 3, 4).

Експлуатація зварного з’єднання не вплинула на пороговий розмах

коефіцієнта інтенсивності напружень K thс за випроб основного металу у

модельному розчині NS4 за потенціалц корозії E corr (рис. 5.14, крива 3; див.
рис. 5.12, крива 3). Водночас у експлуатованому металі швидкість росту

тріщини суттєво вища.
Ефект корозійно-наводнювального впливу модельного ґрунтового

розчину NS4 зростає за випроб за потенціалу катодного захисту (рис. 5.14,

крива 4), порівняно із випробами неексплуатованого основного металу (див.

рис. 5.12), як на зниження K thс, так і на зростання швидкості росту тріщини.

Проте найсильніший негативний вплив модельного ґрунтового розчину

на параметри корозійно-циклічної тріщиностійкості спостерігається за випроб

металу шва експлуатованого зварного з’єднання сталі 17Г1С (рис. 5.15).