Page 350 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД
P. 350

350

                  фрактографічний  s =  S   /  S  (частка  площі  міжзеренного  руйнування  S   на
                                              1
                                                                                                            1
                  одиничній       площі      загалом     крізьзеренного        утомного      зламу      зразків).

                  Експериментальні точки описали рівняннями двох прямих: прямою І - дані для

                  сталей з ще не зруйнованих елементів, структурно-механічний стан яких вважали

                  докритичним, а прямою ІІ – із уже зруйнованих під час експлуатації елементів,

                  стан  яких  вважали  закритичним.  Перехід  структурно-механічного  стану  цих

                  сталей від до- до закритичного відповідав точці перетину цих прямих.

                         8.  Критичний  стан  сталей  парогонів  ТЕС  обґрунтували  також

                  фрактографічно за різкою зміною частки площі утомних зламів, що припадали

                  на міжзеренні фрагменти, що виникли через зниження когезії між суміжними

                  зернами  під  час  високотемпературної  експлуатації  сталі  за  умов  повзучості.

                  Для даних, описаних прямою І, частка площі елементів окрихчення зростала за

                  рахунок збільшення кількості фасеток міжзеренного руйнування вздовж меж

                  поодиноких  зерен.  Тоді  як  для  даних,  описаних  прямою  ІІ,  інтенсивніший

                  приріст площі міжзеренного руйнування зумовили міжзеренні конгломерати,

                  сформовані внаслідок злиття між собою найближчих поодиноких міжзеренних

                  фрагментів.        Критичний        структурно-механічний            стан      теплотривких

                  низьколегованих  сталей  досягався,  коли  критична  частка  міжзеренного

                                                                                                              п
                  руйнування  на  фоні  крізьзеренного  утомного  зламу  зразків  становила  S   ≈
                                                                                                             с
                  0,27, а втрата опору припороговому росту утомних тріщин досягала 30%.


                         9.  Відповідність  ознак  високотемпературної  деградації  теплотривких
                  низьколегованих сталей парогонів та високолегованих сталей лопаток роторів

                  парових  турбін  (ослаблення  когезії  між  суміжними  зернами  та  полегшення

                  міжзеренного руйнування, спричинене дифузійним перерозподілом вуглецю та

                  елементів  легування  до  меж  зерен,  виділенням  тут  карбідів  та формуванням

                  пор) дало підстави використати для опису структурно-механічного стану сталі

                  лопаток  такі  самі  залежності  в  координатах  ΔK           екс th  eff   /  ΔK вих th  eff   –  s,  але

                  отримані  за  результатами  випроб  на  циклічну  тріщиностійкість  зразків  із

                  лопаток, експлуатованих в роторах парових турбін впродовж різного часу.
   345   346   347   348   349   350   351   352   353   354   355