Page 119 - Докторська дисертація_Ткачук

119

(рис. 3.17 а). На цій ділянці шляху тертя спостерігається підвищений знос

контртіла UHMWPE (рис. 3.17 б) в парі з усіма азотованими зразками

титанового сплаву ВТ6. Далі зі збільшенням шляху тертя значення коефіцієнта

тертя та зносу практично не змінюються. Пояснити це можна тим, що на цій

ділянці шляху тертя відбувається припрацювання поверхонь компонентів пар

тертя, про що свідчить той факт, що в цей період шорсткість поверхні

азотованого за режимом R3 титанового сплаву ВТ6 зменшується

найінтенсивніше (рис. 3.18). Для підтвердження цього для трибопари, де

титановий сплав ВТ6 азотували за режимом R3, проводили довготривалі

випробування (до 21 км). Результати досліджень показали, що значення

трибологічних характеристик (коефіцієнт тертя, об'ємний знос контртіла

UHMWPE), а також шорсткість поверхні азотованого сплаву після 5 км

практично не змінюються, що свідчить про стабільне зношування трибопари.

Рисунок 3.17 – Залежність коефіцієнта тертя трибопар (а) та об'ємного

зносу контртіла UHMWPE (б) від шляху тертя, де титановий сплав ВТ6

азотували згідно режимів R1 (1), R2 (2), R3 (3).

Таким чином, зі зниженням температури Т1 від 900 до 800°С (перехід від

режиму азотування R1 до R3) зносостійкість титанового сплаву ВТ6 у парі

тертя з UHMWPE у 10% водному розчині хондроїтину сульфату

покращується.