Page 308 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

308

Попри те, що за характеристиками міцності, пластичності, ударною в’язкістю

KCV сталь (6) задовольняла вимоги регламенту, частина лопаток РНТ дочасно

зруйнувалася (в околі зони фазового переходу) через інтенсивний корозійно-

ерозійний знос їх вхідних крайок з формуванням у поверхнево зміцненому шарі

рівчакових дефектів, зародженням від них утомних тріщин та їх докритичним

ростом внаслідок резонансного перенавантаження лопаток.

6.2 Структурно механічний стан сталей лопаток роторів парових

турбін після їх тривалої експлуатації

6.2.1 Хімічний склад і структура високолегованої теплотривкої

сталі 15Х11МФ-Ш після експлуатації в РВТ парової турбіни

5
Дослідили особливості деградації сталей тривало експлуатованих (~3∙10
год) лопаток парових турбін. Вміст елементів в сталі 15Х11МФ-Ш (позн. 3, в

3
табл. 6.1) після ~267·10 год експлуатації подано у табл. 6.7. Її склад після
тривалої експлуатації відповідав регламентним вимогам.

Таблиця 6.7 – Хімічний склад експлуатованої сталі 15Х11МФ-Ш, мас. %.

Елемент С Si Mn S P Cr Mo Ni V Cu

Середнє значення 0,16 0,31 0,33 0,008 0,024 10,4 0,7 0,38 0,36 0,13
Хімічний склад сталі 15Х11МФ-Ш згідно вимог РД 153-34.1-17.424-2001

Min 0,12 - - - - 10 0,6 - 0,25 -
Max 0,19 0,5 0,7 0,025 0,030 11,5 0,8 0,6 0,4 0,3

На поперечному шліфі лопатки, розташованому нижче її зламу, виявили

різні за глибиною корозійні ушкодження (рис. 6.30а). В околі вхідної крайки

лопатки їх густина менша, але вони глибші. Округла геометрія їх вершин

доводить їх корозійне походження. Їх глибина досягала ~50 мкм (рис. 6.30б).
Металографічно в структурі тривало експлуатованої сталі виявили дрібні

карбіди вздовж меж кристалів високовідпущеного мартенситу і дещо більші за
розмірами (до 1,5 мкм) вздовж меж колишніх аустенітних зерен (рис. 6.30в-е).

Це ослабило когезію між зернами і пакетами високовідпущеного мартенситу.