Page 305 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД
P. 305
305
о
Режим термічного оброблення сталі: гартування від температури 1040 С
о
на повітрі, відпуск з витримуванням при 680 С впродовж 3 год з
о
охолодженням на повітрі та відпал з витримуванням при 640 С впродовж 2
год з охолодженням на повітрі). Після 3929 год експлуатації сталі
Х12CrNiMoV12-3 в РНТ її механічні характеристики відповідали, заявленим у
сертифікаті на постачання (табл. 6.6).
Таблиця 6.5 – Хімічний склад сталі Х12CrNiMoV12-3, мас %
Елемент C Si Mn Cr Mo Ni P S
Вміст 0,12 0,34 0,75 11,6 1,7 2,5 0,018 0,001
Допустимі межі вмісту елементів
Max…Min 0,1…0,13 0,1…0,35 0,6…0,9 11,4…12 1,6…1,8 2,3…2,8 0,025 0,008
Таблиця 6.6 Властивості сталі Х12CrNiMoV12-3 після 3929 год експлуатації
2
HB σ , МПа σ , МПа δ, % ψ, % KCV, МДж/м
0,2
В
321…331 860…898 1016…1027 16…17 50…54 1.2…1,3
Згідно сертифікату на постачання
- >780 930…1100 >15 >40 >0,625
Вхідні крайки лопатки РНТ із сталі Х12CrNiMoV12-3 були зміцнені
лазерним поверхневим гартуванням і заміри мікротвердості у поперечному
перерізі пера лопаток підтвердили це (рис. 6.27).
Зафіксували, що мікротвердість поверхневих шарів на рівні 200 мм від
хвостовика зростала до 5200…5800 МПа порівняно з ~3800…4000 МПа
всередині перерізу лопатки (рис. 6.27). Це пряма ознака існування поверхнево
зміцненого шару у цьому перерізі. Разом з тим на рівні 600 мм підвищення
мікротвердості поверхневих шарів не виявили (рис. 6.27б). Цим підтвердили,
що впродовж 3929 год експлуатації лопаток в РНТ відбулося корозійно-
ерозійного зношування поверхнево зміцненого шару на їх вхідних крайках.
Під час експлуатації лопаток пароводяний потік формував вищербини і
відколи вздовж орієнтованих пакетів мартенситу у їх зміцненому шарі