Page 297 - ЛІТЕРАТУРНИЙ ОГЛЯД

297

Якісно подібно змінювалася значення мікротвердості на лопатці з

найвищим значенням НV , а саме 11,48 на поверхні зміцненого шару, 4,75 в
20
легованому шарі і 2,42 ГПа в основному металі лопатки. Разом з тим очевидною

стала різниця між лопатками за мікротвердістю поверхневого шару,

обробленого за технологією ЕІЛ, і легованого шару, утвореного шляхом дифузії

елементів легування в основний метал лопаток. Різниця за мікротвердістю

поверхневого зміцнювального шару виявилася практично двократною. Ці

заміри показали, що попри очевидне поверхневе зміцнення вхідних крайок усіх

лопаток (для забезпечення їх високого опору корозійно-ерозійному

зношуванню) використана технологія ЕІЛ не забезпечила стабільності процесу

зміцнення. Врахувавши морфологічну неоднорідність поверхнево-зміцненого

шару за технологією ЕІЛ по довжині вхідних крайок лопаток, і занижену його

мікротвердість, не можна виключити можливість виникнення корозійно-

ерозійних ушкоджень на їх вхідних крайках, які (як концентратори напружень)

стануть осередками зародження корозійно-втомних тріщин.

6.1.2.5 Ударна в’язкість сталі 15Х11МФ-Ш із зруйнованих після

7400 годин експлуатації лопаток РНТ парової турбіни
За результатами випроб зразків із периферійних частин пера лопаток

2
2
визначили, що їх ударна в’язкість KCU = 1,41 МДж/м , KCV = 0,99 МДж/м , а з
2
хвостовикових частин – KCV = 0,87 МДж/м .

Згідно ОСТ 108.020.03-82 і РД 153-34.1-17.462-00 значення KCU сталі
2
15Х11МФ-Ш КМ 70 має бути ≥ 0,59 МДж/м , а KCV - не нижчими за
2
0,39 МДж/м . Отже, після 7400 год експлуатації сталі 15Х11МФ-Ш її опір

крихкому руйнуванню не вийшов за межі вимог нормативних документів.

Більш ніж дворазовий запас сталі лопаток за ударною в’язкістю свідчить, що

опір їх крихкому руйнуванню є достатнім, щоб мінімізувати можливість її

руйнування від удару. Тому її руйнування внаслідок одноразового (навіть

ударного) перевантаження було малоймовірним.