Page 11 - Avtoreferat_Boruch

9

а б
Рис. 4. Морфологія порошку сплаву
Nd 11,7 Fe 81,1 Zr B ; ν=200 об/хв., τ=1
6
1,2
год. (а) і його мікроструктура після
спікання у водні шляхом ГД; тиск
2
2
пресування: 2 т/см (б); 5 т/см (в).

в

оточені тонкими (рис. 4 б). Спечений матеріал містить області зі співвідношенням
компонентів за складом, близьким до стехіометричного (Nd (Fe,Zr) B), α-Fe з
14
2
невеликою кількістю Nd та Zr, а також, багату на Nd фазу. Мікроструктура грубих
частинок неоднорідна: темно-сірий шар по межах частинок – продукти
диспропорціонування Nd (Fe,Zr) B – NdH , α-Fe і Fe B (в грубих частинках фаза
2
14
2 x
2
Nd (Fe,Zr) B диспропорціонувала частково) (рис. 4 б). Тобто, для отримання
2
14
гомогенної мікроструктури спеченого матеріалу, порошок повинен складатися з
високодисперсних частинок, близьких за розміром. В матеріалі, спеченому за цих
2
же умов, після пресування під тиском 5 т/см , є кавітаційні пори (рис. 4 в).
Мікроструктура продуктів диспропорціонування високодисперсна. З підвищенням
тиску пресування порошку пористість спеченого матеріалу суттєво знижується.
Для отримання спечених матеріалів Nd 11,7 Fe 81,1 Zr B із низькою пористістю
1,2 6
2
порошок необхідно пресувати під тиском до 5 т/см .
Спікання сплаву Nd 11,7 Fe 81,1 Zr B шляхом ГДДР. Вплив температури
1,2 6
рекомбінування на властивості спечених матеріалів. Продукти диспро-
порціонування фази Nd Fe B у вакуумі рекомбінують вже за температури 850 C.
2
14
Враховуючи це, оцінено вплив температури рекомбінування під час спікання
2
порошків на властивості спечених матеріалів. Порошки пресували за тиску 5 т/см .
Умови ГД, як в попередньому випадку; десорбування–рекомбінування (ДР) – за