Page 32 - НАЦІОНАЛЬНА АКАДЕМІЯ НАУК УКРАЇНИ

30

перевищували значення для цих ЕДП, але у парі з чавуном. Це зумовлено нижчою
твердістю бронзи БрС 30, порівняно з чавуном СЧ 30. У процесі фикційної
взаємодії гострі виступи на поверхні ЕДП легко врізалися в контртіло усуваючи з
його поверхні часточки бронзи, які втілювалися у покриття та заповнювали пори
у ньому (рис. 28). Внаслідок цього шорсткість покриття зменшувалася, проте все
ще залишалася суттєво вищою, ніж

Елемент Мас.% шліфованої поверхні сталі 65Г чи
O 1.18 покриття з гальванічного хрому
Спектр Cu 74.31 (рис. 29).
Pb 24.51
Всього 100.00 За фрикційної взаємодії
свинцевого бабіту Б16 з покриттям

із гальванічно нанесеним хромом в
оливі І-20 їх схоплення від-
30 мкм
Рис. 28. Поверхня ЕДП з ПД 90Х17РГС бувалося навіть за невисоких
(напилення за тиску 1,2 МПа) після фрикційної питомих навантажень. На поверхні
взаємодії з бронзою БрС 30 як контртілом у покриття при цьому утворювалися
мінеральній оливі І-20 та мікроспектральний глибокі вириви, орієнтовані в
аналіз відкладення в мікропорі. напрямі переміщення контактую-

чих поверхонь, а коефіцієнт тертя стрімко зростав навіть за Р = 4 МПа (рис. 28в),
фактично блокуючи переміщення елементів в парі тертя. Найнижчий коефіцієнт
тертя (0,0065) зафіксували за питомого навантаження до 10 МПа в парі тертя між
сталлю 65Г та бабітом Б16 (рис. 27в), що пояснили мінімальною шорсткістю
шліфованої поверхні сталі 65 Г (рис. 29а).

0.96
0.48 0.96
0.96
0.8
0.36 0.64
0.64
0.64
0.48
0.24 0.32 X
0.32
h, мкм
h, мкм 0.12 0 0.98 1.12 1.26 1.4 1.54 1.68 1.82 1.96 2.1 2.24 2.38 2.52 2.66 2.8 2.94 3.08 3.22 3.36 3.5 3.64 3.78 3.92 X h, мкм 0.32 0 0 1.1 1.32 1.54 1.76 1.98 2.2 2.42 2.64 2.86 3.08 3.3 3.52 3.74 3.96
0.16
-0.16 0
l, мм
-0.32
-0.32
-0.32
-0.48
-0.64
-0.64
-0.8
-0.12 l, мм -0.64
-0.24
-0.96
-0.96
-0.96
-1.12
-0.36 -1.28
-1.28
-1.28
-1.44
-0.48 -1.6
-1.6
-1.6
-0.6 а б
Рис. 29. Шорсткість шліфованої поверхні сталі 65Г (а) та ЕДП з ПД 90Х17РГС, напиленого
за надзвукового режиму (б).
Встановили, що коефіцієнти тертя ЕДП з ПД 90Х17РГС, напилені за обох
режимів повітряного струменю, виявилились нижчими, ніж для гальванічно
нанесеного хрому (рис. 27в). За найвищого питомого навантаження (10 МПа)
коефіцієнти тертя обох варіантів покриттів з ПД майже зрівнялися. Це зумовлено
суттєвим шаржуванням поверхні м’якого бабіту часточками з ЕДП (рис. 30а).
Оскільки твердість контртіла, виготовленого із бронзи БрС 30 була вищою, ніж з
бабіту Б16, то його поверхня не шаржувалася продуктами зношування (рис. 30б).
Тому й коефіцієнт тертя між елементами цієї пари за ідентичних питомих
навантажень в зоні їх фрикційного зношування був дещо вищим (рис. 27б).