Page 20 - NYRKOVA_AREF

18

захисного -1,0 В. Відмічено, що для сталі Х80 протяжність спадної ділянки кривої
руйнування зразка суттєво коротше (рис. 10, а, б, криві 4). Встановлено, що,
незважаючи на близькі значення коефіцієнта K і схожий характер руйнування за
S
захисних потенціалів від -0,75 В до -1,0 В, довжина спадної ділянки кривої
руйнування для сталі Х70 більша, ніж для Х80.

(/ )*100, % (/ )*100, %
T
T
105 1 100 4
100 2 95
95 3 90 3 1
90 4
1 2 3 4 85
85
80 80 2
75 75
70 70
0 2 4 6 8 10 12 14 , год 0 2 4 6 8 10 12 14 16
, год
а 1 2 3 4 б
Рис. 10. Діаграми руйнування (а) та вигляд зразків біля області руйнування (б) сталей Х70 та
Х80 у повітрі та в МҐЕ за різних умов: 1 – у повітрі; 2 – Екор; 3 – при Е = -0,75 В; 4 – Е = -1,0 В.
Швидкість деформації 10 с .
-1
-6
Для точнішого оцінювання схильності сталі різної категорії міцності до
корозійного розтріскування вважали доцільним порівнювати саме ці ділянки
(рис. 11). Запропоновано коефіцієнт, який ґрунтується на аналізі часу від початку

руйнування до повного руйнування зразка у повітрі та у розчині K :
τ
τ  τ 
K  τ  τ 0  п , (5)
τ
0
р
τ – час початку руйнування зразка (години), τ – час повного руйнування
0
зразка (години), індекси п і р відносяться до повітря та розчину відповідно.
Таблиця 5. Характеристики корозійно-
(/ )*100, % механічного руйнування зразків трубної сталі
T
категорії міцності Х70 та Х80 в МҐЕ за різних
Х70 умов
100
Умови , S , τ 0 ,
1
S
Х80 Ч.ч. випробувань год мм K K τ
2
90 год

1 Повітря Х70 17 3,91 - 14 -
2 Х70, МҐЕ, Ек
80  -  3 Х70, МҐЕ, 18 4,43 1,12 13,1 0,61
0
-0,750 В 14,7 5,75 1,57 12,6 1,43
70
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 4 Х70, МҐЕ, 18,0 6,07 1,7 13,8 1,36
, год
-1,0 В
Рис. 11. Діаграми руйнування сталей 5 Повітря, Х80 17 3,45 - 13,4 -
Х70 та Х80 за потенціалу -1,0 В в МҐЕ 6 Х80, МҐЕ, Ек 16,5 4,04 1,37 13,8 1,33
та порівняння довжини спадних
ділянок. 7 Х80, МҐЕ, 15 5,36 1,54 13 1,80
-0,750 В
8 Х80, МҐЕ,
-1,0 В 14 7,22 3,16 13 3,60