Page 53 - дисертація

53

 z  2 2 2 2  z z  2 
 (sin  sin )( sin   sin  sin   sin  sin sin  sin  1 
1
1
   2l 0 2l 0 2l 0 
 ( )z   0 ln .
4 2 i  z  2  z z  
2
2
2
2
 (sin  sin )( sin   sin  sin   sin  sin sin  sin  1 
1
1
  2l 0 2l 0 2l 0  

В цьому розв’язку розмір зони передруйнування пов'язаний з зовнішнім
навантаженням співвідношенням:

p  2  f arccos sin    l  0 / sin     l     . (2.4)

 0   2 d   2 d  

Рисунок 2.8. Схема розміщення колінеарних тріщин.

Прийнявши умову злиття зон передруйнування сусідніх тріщин за

критерій руйнування матеріалу (рис. 2.8), отримуємо формулу для оцінки

границі міцності цементного каменю за розтягу

l
R  p   f (1 0 ) . (2.5)
c
*
bt
0
d
Зазначимо, що у формулі відношення розмірів тріщини до відстані
між ними l 0 / d відображає вміст дефектів у матеріалі, тобто його

пошкодженість.